热飞轮处理和Nb微合金化对超高强度钢淬透性的影响

34里面有所述。通过用到图像量转化该软件MIPAR™，我们确定了PAG的等效薄层直径和纵横比。对于改变后的摄影术有组织的扰观结构上量转化，我们用到了硅酸盐研磨（StruersOPS）对混合物来进行了10分钟的研磨，然后用到5V的电解复元来进行了35秒的处置。

随后，我们将混合物浸入尼瓦兹版画剂里面，通过光学摄影术镜和FIBVersaFEI3D双光束扫描电子摄影术镜（SEM），我们记录了摄影术有组织的图像。通过用到EDAXOctanePlus检测器和TEAM4.3该软件包来进行EDS量转化，指标了新构成的NbC硫转化物的特性。

图展览了陶瓷本线对淬透性的严重影响。对于钢制1，FRT对包覆举动没有明显严重影响，钛合金级数与汽转化速度只不过相同。然而，相对于FRT为448°C时的钛合金（10HV950），极极低的FRT（433HV10）和在最极极低汽转化速度435K/s下熔解但不来进行碎裂的混合物（10HV100）所列现显现出显著减极低的钛合金。

钢制3也呈现显现出类似的急遽。在极极低的FRT下（3°C），在极极低汽转化速度（>875K/s）下的钛合金显著减极低，其里面汽转化速度为472K/s的混合物钛合金为10HV100，而FRT为460°C的碎裂混合物钛合金为10HV950，不曾碎裂的普通熔解混合物钛合金为451HV10。

然而，在很慢的汽转化速度1K/s下，不曾碎裂的熔解混合物和FRT升极极低的压缩混合物都不具备很极低的钛合金数值，并列413HV10和417HV10，而FRT为372°C的碎裂混合物钛合金为10HV875。

这些相比较较，通过可用性FRT和汽转化速度，可以显著严重影响钢制混合物的淬透性和钛合金。极极低汽转化速度和极极低的FRT偏好于减极低钛合金，而很慢的汽转化速度意味著致使相对极极低的钛合金。这些注意到为大幅度可用性陶瓷本线以大幅提高所需的塑料可靠性发放了关键性参考。

研究课题对比了钢制1和钢制2在包覆举动上的差异，并揭示了钢制里面Nb类型对熔解举动的严重影响。结果表明，钢制1在并不相同汽转化速度下不具备相似的钛合金级数，而加进Nb钛合金的钢制（钢制3）在极极低汽转化速度下只能大幅提高极极低的钛合金水平。然而，在极极低汽转化速度下，Nb钢制的钛合金甚至超过了不内含Nb的钢制混合物。此外，在较极极低的FRT下加进很极低摄取的Nb可以大幅度减极低钛合金。

图里面展览了钢制1和钢制2的极化开始和结束浓度，并说明了与陶瓷本线和汽转化速度相关的扰观结构上。钢制1在并不相同汽转化速度下所列现显现出平衡的极化举动，随着汽转化速度的减极低，马氏体的构成越来越只不过。然而，在极极低汽转化速度下，扰观结构上包内含并不相同数目的贝氏体和马氏体链段。

钢制2的举动不大并不相同，所有陶瓷本线下的马氏体改变浓度都不大减小。在极极低汽转化速度下，可以赢得只不过的马氏体扰观结构上，而在极极低汽转化速度下，γα改变牵涉到在较极极低浓度。金相量转化表明，钢制2在再度奥氏体转化后构成铁素体线圈，在经过TMP后，改变为只不过的马氏体。

钢制3在并不相同陶瓷本线下的极化举动、反之亦然的钛合金数值和扰观结构上。在里面等汽转化速度下，所有三种陶瓷本线下的极化浓度都在虚拟浓度下牵涉到。在汽转化速度为400K/s时，极化浓度（MS）有约为370°C，在30K/s时回升至有约为MS~370°C。

然而，在极低汽转化速度下，极化浓度向极极低温方向移动，如FRT为875°C时的MS有约为484°C，在汽转化速度为1K/s时为MS~417°C，而FRT为950°C时的MS有约为486°C，在汽转化速度为100K/s时为MS~403°C。然而，与钢制2相比较，在极极低汽转化速度下借助于只不过的马氏体扰观结构上必需更极低的汽转化速度（有约为10K/s）。

相比较较，将汽转化速度减极低到10K/s以上并不不想减极低反之亦然陶瓷本线下的钛合金。在汽转化速度极低于10K/s时，大多贝氏体相甚至铁素体相意味著注意到。

在1K/s汽转化速度下钢制3的选定PAG（a至c）和碎裂扰观结构上（d至f）。通过FRT为875°C原塑料的钢制1仍表明显现出粗大的球状PAG结构上，并且其反之亦然的改变扰观结构上比钢制2的粗大得多。

而钢制2和钢制3经过再度奥氏体转化后，PAG十分粗短。根据所列III里面列显现出的PAG外观上原始数据，通过在875°C下来进行精原塑料处置可以赢得最粗短的薄层，而钢制2和钢制3表明显现出在930°C再奥氏体转化先决条件下构成最粗短薄层的急遽。

通过比较三种钢制材的包覆举动，我们特别强调了扰钛合金转化和高热机械处置（TMP）相结合在借助于极极低其中心不足之处的关键性性。尽管通过在钢制2里面加进0.04%的Nb扰量钛合金赢得的其中心放大器与传统包覆方式（再度奥氏体转化+3%）相比较仅有不大减极低，但与不内含Nb的钢制材相比较，在几周的等温熔解（DQ）全过程里面，用到100K/s的TMP可借助于9%（FRT 875°C）和10%（FRT 950°C）的钛合金进一步减极低。

此外，在极极低汽转化速度（

通过比较三种钢制材的包覆举动，我们特别强调了扰钛合金转化和高热机械处置（TMP）相结合在借助于极极低其中心不足之处的关键性性。

尽管通过在钢制2里面加进0.04%的Nb扰量钛合金赢得的其中心放大器与传统包覆方式（再度奥氏体转化+3%）相比较仅有不大减极低，但与不内含Nb的钢制材相比较，在几周的等温熔解（DQ）全过程里面，用到100K/s的TMP可借助于9%（FRT 875°C）和10%（FRT 950°C）的钛合金进一步减极低。

此外，在极极低汽转化速度（

经过875°C的FRT原塑料后，钢制材的钛合金回升意味著是由于Nb只不过盐的假设所致使的，而在其他处置本线里面，Nb意味著几乎存在于氯转化钠里面，因此根据钛合金数值的所列现，铁素体的构成在溶解状态下受到过长。

然而，在875°C的FRT下观察到的NbC硫转化物外观上过大，难于借助于足够的盐包覆缺点。

相比较之下，当FRT为950°C和930°C时，再度奥氏体转化后的钢制材里面的NbC颗粒外观上较小，不具备在1K/s的极低汽转化速度下借助于极极低钛合金的灵活性。

扰钛合金转化与TMP相结合在借助于超极极低其中心不足之处不具备关键性性。通过加进扰量的Nb类型（钢制2），可以赢得一定程度的其中心放大器。与再度奥氏体转化后的传统包覆相比较，加进Nb的钢制材在TMP处置后以较极极低的汽转化速度（100 K/s）发放了显著的钛合金放大器。

在极低汽转化速度下（

钢制3通过加进γ稳定剂（如Cr、Ni、Mo和V）借助于了很极低的其中心，且并不相同于钢制2的举动。在极极低温先决条件下，钢制3的淬透性相对较好，并且不注意到铁素体掺入。然而，必需通过大幅度的研究课题来澄清Nb是否消除了γ向α改变的严重影响。

NbC硫转化物的外观上对于塑料的钛合金起着关键性作用。较小的NbC颗粒（在950°C和930°C再度奥氏体转化后）适度在极低汽转化速度下借助于很极低的钛合金。相比较之下，较大的NbC颗粒（在875°C的FRT下）无法借助于足够的盐包覆缺点。

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